Хмара тегів
Для інтенсифікації процесу азотування у газове середовище аргон-азот додавали водень.
]]>12. Зміцнення сталей шляхом модифікації їхньої поверхні іонно-плазмовим азотуванням у жевріючому розряді
Організація:
ДП “КБ “Південне” ім. М. К. Янгеля”, Дніпро, Україна1; Український державний університет науки та технологій2
Сторінка: Kosm. teh. Raket. vooruž. 2024, (1); 102-113
DOI: https://doi.org/10.33136/stma2024.01.102
Мова: Українська
Анотація: Розглянуто технологію зміцнення сталей шляхом модифікації їхньої поверхні методом іонно-плазмового азотування у жевріючому розряді. Іонно-плазмове азотування є багатофакторним процесом, що вимагає вивчення впливу умов процесу азотування на структуру модифікованих шарів, яка, у свою чергу, визначає їхні механічні властивості. Об’єктами досліджень були: аустенітна сталь 12Х18Н10Т, вуглецева сталь Ст3 та конструкційна сталь 45. Дослідження проводили для двох умов створення плазми: вільного розташування зразків на поверхні катода (конфігурація І) та всередині порожнистого катода (конфігурація ІІ). Втановлено оптимальні параметри процесу іонно-плазмового азотування, що забезпечують стабільність процесу та створюють умови для інтенсивної дифузії азоту в поверхню сталі. Для інтенсифікації процесу азотування у газове середовище аргон-азот додавали водень. Робочий тиск у камері підтримувався в діапазоні 250-300 Па, тривалість процесу становила 120 хв. Наведено порівняльні характеристики структури та мікротвердості модифікованих поверхонь досліджуваних сталей для двох технологій іонно-плазмового азотування. Металографічне дослідження структури поверхневих модифікованих шарів у поперечному перерізі показало наявність шаруватого азотованого шару, що складається з різних фаз і має різну глибину залежно від матеріалу зразка та режиму оброблення. Азотований шар сталі 12Х18Н10Т складався з чотирьох підшарів: верхнього «білого» нітридного шару, подвійного дифузійного шару та нижнього перехідного шару. Загальна глибина азотованого шару при зазначеному часі оброблення досягла 23 мкм, застосування порожнистого катода збільшило її на 26% до 29 мкм. Азотовані шари сталі Ст3 і сталі 45 складалися з двох підшарів – товстого “білого” нітридного шару і загальної дифузійного товщиною порядку 18 мкм. Мікротвердість азотованого шару сталі Ст3 становила 480 HV, збільшившись у 2,5 рази, а сталі 45 – 440 HV, збільшившись в 1,7 рази. Застосування порожнистого катода для цих сталей зменшує глибину азотованого шару, але при цьому мікротвердість збільшується за рахунок утворення товстішого та щільнішого нітридного шару на поверхні. Результати проведених досліджень можуть бути використані для зміцнення поверхонь сталевих деталей ракетно-космічної техніки, нанесення високоміцних покриттів.
Ключові слова: іонне азотування, жевріючий розряд, структура шару в поперечному перерізі, зміцнення, мікротвердість.
Список використаної літератури:
1. Loskutova T. V., Pogrebova I. S., Kotlyar S. M., Bobina M. M., Kapliy D. A., Kharchenko N. A., Govorun T. P. Physichni ta tekhnologichni parametry azotuvannya stali Х28 v seredovyschi amiaku. Journal nano-elektronnoi physiki. 2023. №1(15). s. 1-4.
2. Al-Rekaby D. W., Kostyk V., Glotka A., Chechel M. The choice of the optimal temperature and time parameters of gas nitriding of steel. Eastern-European journal of Enterprise Technologies. 2016. V. 3/5(81). P.44-49.
3. Yunusov A. I., Yesipov R. S. Vliyanie sostava gazovoy sredy na process ionnogo azotirovaniya martensitnoy stali 15Х16К5НР2МВФАБ-Ш. Vestnik nauki. 2023. №5(62). s. 854-863.
4. Zakalov O. V. Osnovy tertya i znoshuvannya u mashinah: navch. posibnik, vydavnytstvo TNTU im. I. Pulyuya, Ternopil. 2011. 332 s.
5. Kindrachuk M. V., Zagrebelniy V. V., Khizhnyak V. G., Kharchenko N. A. Technologichni aspeckty zabespechennya pratsezdatnosti instrument z shvydkorizalnykh staley. Problemy tertya ta znoshuvannya. 2016. №1 (70). S. 67-78.
6. Skiba M. Ye., Stechishyna N. M., Medvechku N. K., Stechishyn M. S., Lyukhovets’ V. V. Bezvodneve azotuvannya u tliyuchomu rozryadi, yak metod pidvyschennya znosostiykisti konstruktsiynykh staley. Visn. Khmelnitskogo natsionalnogo universitetu. 2019. №5. S. 7-12.
7. Axenov I. I. Vakkumno-dugovye pokrytiya. Technologiya, materialy, struktura i svoistva. Kharkov, 2015. 379 s.
8. Pastukh I. M., Sokolova G. N., Lukyanyuk N. V. Azotirovanie v tleyuschem razryade: sostoyanie i perspektyvy. Problemy trybologii. 2013. №3. S. 18-22.
9. Pastukh I. M. Teoriya i praktika bezvodorodnogo azotirovanniya v tleuschem razryade: izdatelstvo NNTs KhFTI. Kharkov, 2006. 364 s.
10. Sagalovich O. V., Popov V. V., Sagalovich V. V. Plasmove pretsenziyne azotuvannya AVINIT N detaley iz staley i splaviv. Technologicheskie systemy. 2019. №4. S. 50-56.
11. Kozlov A. A. Nitrogen potential during ion nitriding process in glow-discharge plasma. Science and Technique. 2015. Vol. 1. P. 79-90.
12. Nadtoka V., Kraiev M., Borisenko А., Kraieva V. Multi-component nitrated ion-plasma Ni-Cr coating. Journal of Physics and Electronics. 2021. №29(1). Р. 61–64. DOI 10.15421/332108.
13. Nadtoka V., Kraiev M., Borisenko A., Bondar D., Gusarova I. Heat-resistant MoSi2–NbSi2 and Cr–Ni coatings for rocket engine combustion chambers and respective vacuum-arc deposition technology/ 74th International Astronautical Congress (IAC-23-C2.4.2), Baku, Azerbaijan, 2-6 October 2023.
14. Kostik K. O., Kostik V. O. Porivnyalniy analiz vplyvu gazovogo ta ionno-plazmovogo azotuvannya na zminu struktury i vlastyvostey legovannoi stali 30Х3ВА. Visnik NTU «KhPI». 2014. №48(1090). S. 21-41.
15. Axenov I. I., Axenov D. S., Andreev A. A., Belous V. A., Sobol’ O.V. Vakuumno-dugovye pokrytiya: technologia, materialy, struktura, svoistva: VANT NNTs KhFTI, Kharkov. 2015. 380 s.
16. Pidkova V. Ya. Modyfikuvannya poverkhni stali 12Х18Н10Т ionnoyu implantatsieyu azotom. Technology audit and production reserves. 2012. Vol. 3/2(5). P. 51-52.
17. Kosarchuk V. V., Kulbovsliy I. I., Agarkov O. V. Suchasni metody zmitsnennya i pidvyschennya znosostiykosti par tertya. Ch. 2. Visn. Natsionalnogo transportnogo universytetu. 2016. Vyp. 1(34). S. 202-210.
18. Budilov V. V., Agzamov R. D., Ramzanov K. N. Issledovanie i razrabotka metodov khimiko-termicheskoy obrabotki na osnove strukturno-fasovogo modifitsirovaniya poverkhnisti detaley silnotochnymi razryadami v vakuume. Vestnik UGATU. Mashinostroenie. 2007. T. 9, №1(19). S. 140-149.
19. Abrorov A., Kuvoncheva M., Mukhammadov M. Ion-plasma nitriding of disc saws of the fiber-extracting machine. Modern Innovation, Systems and Technologies. 2021. Vol. 1(3). P. 30-35.
20. Smolyakova M. Yu., Vershinin D. S., Tregubov I. M. Issledovaniya vliyaniya nizkotemperaturnogo azotirovanniya na strukturno-fasoviy sostav i svoistva austenitnoy stali. Vzaimodeystvie izlecheniy s tverdym telom: materialy 9-oi Mezhdunarodnoy konferentsii (Minsk, 20-22 sentyabrya 2011 g.). Minsk, 2011. S. 80-82.
21. Adhajani H., Behrangi S. Plasma Nitriding of Steel: Topics in Mining, Metallurgy and Material Engineering by series editor Bergmann C.P. 2017. 186 p.
22. Fernandes B.B. Mechanical properties of nitrogen-rich surface layers on SS304 treated by plasma immersion ion implantation. Applied Surface Science. 2014. Vol. 310. P. 278-283.
23. Khusainov Yu. G., Ramazanov K. N., Yesipov R. S., Issyandavletova G. B. Vliyanie vodoroda na process ionnogo azotirovanniya austenitnoy stali 12Х18Н10Т. Vestnik UGATU. 2017. №2(76). S. 24-29.
24. Sobol’ O. V., Andreev A. A., Stolbovoy V. A., Knyazev S. A., Barmin A. Ye., Krivobok N. A. Issledovanie vliyaniya rezhimov ionnogo azotirovanniya na strukturu i tverdost’ stali. Vostochno-Yevropeyskiy journal peredovykh tekhnologiy. 2015. №2(80). S. 63-68.
25. Kaplun V. G. Osobennosti formirovanniya diffusionnogo sloya pri ionnom azotirovannii v bezvodorodnykh sredakh. FIP. 2003. T1, №2. S. 145.
Повний текст (PDF) || Зміст 2024 (1)
Завантажень статті: 43
Переглядів анотації:
1278
Динаміка завантажень статті
Динаміка переглядів анотації
Географія завантаженнь статті
| Країна | Місто | Кількість завантажень |
|---|---|---|
| США | Буфало; Північний Берген; Бойдтон; Бойдтон; Чикаго; Ашберн; Ешберн; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Даллас; Сіетл; Портленд; Портленд; Портленд; Сан-Матео; Сан-Матео; Сіетл; Сіетл | 22 |
| Китай | Пекін; Шеньчжень; Пекін; Ханчжоу | 4 |
| Німеччина | Фалькенштайн; Дюсельдорф;; Фалькенштайн | 4 |
| Канада | Торонто; Торонто; Торонто; Торонто | 4 |
| Unknown | ; Гонконг | 2 |
| Україна | Кременчук; Кременчук | 2 |
| Сінгапур | Сінгапур | 1 |
| Камбоджа | Пномпень | 1 |
| Франція | 1 | |
| Нідерланди | Амстердам | 1 |
| Словаччина | 1 |
Швидкість газового потоку в каналі заряду на кожній ділянці визначають за допомогою газодинамічних функцій.
]]>8. Теоретико-експериментальне оцінювання ерозійного горіння заряду твердого ракетного палива
Організація: ДП "КБ "Південне" ім. М. К. Янгеля", Дніпро, Україна
Сторінка: Kosm. teh. Raket. vooruž. 2024, (1); 72-77
DOI: https://doi.org/10.33136/stma2024.01.072
Мова: Українська
Анотація: Високі вимоги до рівня витратно-тягових характеристик, що ставлять до сучасних твердопаливних двигунів в умовах жорстких масово-габаритних обмежень, потребують високого рівня заповнення камери згоряння твердим паливом. При цьому в процесі горіння заряду часто реалізується режим «ерозійного» горіння (збільшення швидкості горіння зі зростанням швидкості потоку продуктів згоряння твердого палива в каналі заряду). Зазначений режим може відігравати як негативну (нерозрахункове підвищення тиску в камері), так і позитивну роль (наприклад, збільшення тягоозброєності під час старту ракети). Це явище характерне для маршових двигунів ракет різного призначення (ракетні системи залпового вогню, зенітні керовані ракети, тактичні й авіаційні, стартово-розгінні ступені). Запропоновано методику розрахунку внутрішньобалістичних характеристик твердопаливного двигуна за наявності ерозійного горіння, яка потребує відносно незначних затрат часу та ресурсів. Методика базується на еквідистантній моделі горіння заряду з розбиванням його по довжині на ряд ділянок. Для кожного моменту часу роботи двигуна проводять розрахунок поверхні горіння та площі прохідного перерізу каналу кожної окремої ділянки з урахуванням впливу ерозійного ефекту, загальну поверхню горіння обчислюють як суму поверхонь горіння всіх ділянок. Швидкість газового потоку в каналі заряду на кожній ділянці визначають за допомогою газодинамічних функцій. Масова витрата двигуна є сумою масоприходів від усіх ділянок, при цьому швидкість горіння на кожній ділянці обчислюють з відповідним коефіцієнтом ерозії. Проведено розрахунки тиску в камері згоряння з використанням чотирьох варіантів моделей ерозійного горіння, запропонованих різними авторами. Усі моделі показали достатню для проєктної оцінки збіжність з результатами випробувань експериментального РДТП (зокрема, за рівнем максимального тиску та часу роботи). Обрана за результатами модель ерозійного горіння може бути використана під час проєктування нових двигунів на подібному за хімічним складом твердому паливі з подальшим уточненням параметрів цієї моделі на тестових зразках.
Ключові слова: ракетний двигун, тверде паливо, ерозійне горіння, внутрішньобалістичні характеристики
Список використаної літератури:
- Arkhipov V. Erosionnoe gorenie condensirovannykh system. Sb. tr. ІХ Vserossiyskoy nauch. conf. 2016 g. (FPPSM-2016). Tomsk, 2016.
- Mukunda S., Paul P. J. Universal behaviour in erosive burning of solid propellants. Combustion and flame, 1997.
- Sabdenov K. , Erzda M., Zarko V. Ye. Priroda i raschet skorosti erozionnogo goreniya tverdogo raketnogo topliva. Inzhenerniy journal: nauka i innovatsii, 2013. Vyp. 4.
- Evlanova A., Evlanov A. A., Nikolaeva Ye. V. Identifikatsiya parametrov erozionnogo goreniya topliva po dannym ognevykh stendovykh ispytaniy. Izvestiya TulGU. Tekhn. nauki. 2014. Vyp. 12, ch. 1.
- Yanjie Ma, Futing Bao, Lin Sun, Yang Liu, and Weihua Hui. A New Erosive Burning Model of Solid Propellant Based on Heat Transfer Equilibrium at Propellant Surface. Hindawi International Journal of Aerospace Engineering, Vol. 2020, Article ID 8889333.
- Williams, Forman A., Combustion Theory. The Benjamin/Cummings Publishing , Menlo Park, 1985.
- Irov Yu. D., Keil E. V., Maslov B.N., Pavlukhin Yu. A., Porodenko V. V.,
Stepanov Ye. A. Gasodynamicheskie funktsii. Mashinostroenie, Moskva, 1965. - William Orvis. EXCEL dlya uchenykh, inzhenerov i studentov. Kiev: «Junior», 1999.
Повний текст (PDF) || Зміст 2024 (1)
Завантажень статті: 38
Переглядів анотації:
599
Динаміка завантажень статті
Динаміка переглядів анотації
Географія завантаженнь статті
| Країна | Місто | Кількість завантажень |
|---|---|---|
| США | Лас-Вегас; Колумбус; Ешберн; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Ашберн; Ашберн; Портленд; Сан-Матео; Ашберн; Ашберн; Ашберн | 17 |
| Німеччина | Фалькенштайн; Дюсельдорф; Лімбург-ан-дер-Лан;; Фалькенштайн; Лейпциг | 6 |
| Канада | Торонто; Торонто; Торонто; Торонто; Торонто | 5 |
| Китай | Пекін; Пекін; Шеньчжень; Пекін | 4 |
| Україна | Київ; Кременчук | 2 |
| Сінгапур | Сінгапур | 1 |
| Франція | 1 | |
| Unknown | 1 | |
| Нідерланди | Амстердам | 1 |
Хмара тегів
Наведено короткі характеристики систем на основі тяги газореактивних сопел, гальмування ракетними твердопаливними двигунами, розштовхуванням пружинними та пневматичними штовхачами. Создание газореактивных систем отделения и увода отработавших ступеней – новый шаг в РКТ.
]]>7. Вибір функціональних елементів системи розділення ступенів РКП «Циклон-4М»
Організація: ДП "КБ "Південне" ім. М. К. Янгеля", Дніпро, Україна
Сторінка: Kosm. teh. Raket. vooruž. 2024, (1); 61-71
DOI: https://doi.org/10.33136/stma2024.01.061
Мова: Українська
Анотація: Розділення відпрацьованих ступенів ракет-носіїв – одне з важливих завдань у ракетній техніці та потребує проведення всебічного аналізу різних типів систем, оцінки їхніх параметрів і конструктивних схем. Наведено основні вимоги, які необхідно враховувати під час проєктування систем розділення: надійне та безпечне розділення, мінімальні втрати енергетики ракети, забезпечення достатньої відстані між ступенями на момент запуску рушійної установки. Надано детальну класифікацію типів систем («холодне», «тепле», «гаряче», «мінометне» розділення) та описано технічну суть з перевагами та недоліками. Розглянуто деякі види «холодного» та «теплого» розділення відпрацьованих ступенів ракет-носіїв, таких як «Дніпро», «Зеніт», «Antares», «Falcon-9», з різним принципом дії – гальмування відпрацьованим ступенем та розштовхуванням двох ступенів. Наведено короткі характеристики систем на основі тяги газореактивних сопел, гальмування ракетними твердопаливними двигунами, розштовхуванням пружинними та пневматичними штовхачами. На прикладі розроблення систем розділення перспективної ракети космічного призначення«Циклон-4М» запропоновано порядок проєктування систем розділення: визначення потрібної швидкості відділення й енергетики засобів розділення, визначення кількості активних елементів, розрахунок конструктивних та енергетичних параметрів засобів відділення, аналіз отриманих результатів з наступним вибором системи розділення. Показано використання емпіричних залежностей, які основані на досвіді проведення великого обсягу експериментально-теоретичних робіт у ході проєктування, функціонального відпрацювання та льотної експлуатації подібних систем таких ракет-носіїв, як «Циклон», «Дніпро», «Зеніт». За результатами порівняльного аналізу вибрано пневмосистему розділення першого та другого ступенів ракети космічного призначення «Циклон-4М» на основі пневмоштовхачів як найбільш ефективну. Наведено її основні характеристики, склад, загальний вигляд і компонування. Викладені матеріали носять методичний характер і можуть бути використані під час розробляння систем розділення ступенів ракет-носіїв, головних обтічників, космічних апаратів і т.п.
Ключові слова: системи розділення ступенів, функціональні елементи відділення, «холодне розділення», «тепле розділення», пневматичні штовхачі, пружинні штовхачі, РДТП, сопла ГРС, РН «Зеніт», РН «Дніпро», РН «Falcon 9», РН «Циклон-4М».
Список використаної літератури:
1. Панкратов Ю. П., Новиков А. В., Татаревский К. Э., Азанов И. Б. Динамика переходных процессов. 2014.
2. Синюков А. М., Морозов Н. И. Конструкция управляемых баллистических ракет. 1969.
3. Кабакова Ж. В., Куда С. А., Логвиненко А. И., Хомяк В. А. Опыт разработки пневмосистемы для отделения головного аэродинамического обтекателя. Космическая техника. Ракетное вооружение. 2017. Вып. 2 (114).
4. Колесников К. С., Козлов В. В., Кокушкин В. В. Динамика разделения ступеней летательных аппаратов. 1977.
5. Antares – Spaceflight Insider: вебсайт. URL: https://www. Spaceflightinsider.com/missions/iss/ng-18-cygnus-cargo-ship-tolaunch-new-science-to-iss/Antares (дата звернення 30.10.2023).
6. Falcon 9 – pexels: вебсайт. URL: https://www. pexels.com/Falcon 9 (дата звернення 31.10.2023).
7. Колесников К. С., Кокушкин В. В., Борзых С. В., Панкова Н. В. Расчет и проектирование систем разделения ступеней ракет. 2006.
8. Cyclone-4M – вебсайт URL: https://www.yuzhnote.com (дата звернення 31.10.2023).
9. Логвиненко А. И. Создание газореактивных систем отделения и увода отработавших ступеней – новый шаг в РКТ. Космическая техника. Ракетное вооружение, КБЮ, НКАУ, вып. 1, 2001.
10. Логвиненко А. И., Порубаймех В. И., Дуплищева О. М. Современные методы испытаний систем и элементов конструкций летательных аппара
Повний текст (PDF) || Зміст 2024 (1)
Завантажень статті: 43
Переглядів анотації:
999
Динаміка завантажень статті
Динаміка переглядів анотації
Географія завантаженнь статті
| Країна | Місто | Кількість завантажень |
|---|---|---|
| США | Ашберн; Сан-Хосе; Чикаго; Чикаго; Буфало; Буфало; Ешберн; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Сан-Франциско; Лос Анджелес; Сіетл; Ашберн; Ашберн; Портленд; Портленд; Сан-Матео; Ашберн; Маунтін-В'ю | 22 |
| Китай | Пекін; Пекін; Шеньчжень; Пекін | 4 |
| Німеччина | Фалькенштайн; Дюсельдорф; Фалькенштайн; Лейпциг | 4 |
| Канада | Торонто; Торонто; Торонто; Торонто | 4 |
| Україна | Бердянськ; Кременчук | 2 |
| Республіка Корея | ; Сеул | 2 |
| Індія | Мумбаї | 1 |
| Сінгапур | Сінгапур | 1 |
| Франція | 1 | |
| Unknown | 1 | |
| Нідерланди | Амстердам | 1 |
Хмара тегів
Динамічні характеристики газового приводу зі струминним двигуном Автори: Олійник В. (2019) "Динамічні характеристики газового приводу зі струминним двигуном" Космическая техника. "Динамічні характеристики газового приводу зі струминним двигуном" Космическая техника. quot;Динамічні характеристики газового приводу зі струминним двигуном", Космическая техника. Динамічні характеристики газового приводу зі струминним двигуном Автори: Олійник В. Динамічні характеристики газового приводу зі струминним двигуном Автори: Олійник В. Динамічні характеристики газового приводу зі струминним двигуном Автори: Олійник В. Динамічні характеристики газового приводу зі струминним двигуном Автори: Олійник В.
]]>10. Динамічні характеристики газового приводу зі струминним двигуном
Організація: ДП "КБ "Південне" ім. М. К. Янгеля", Дніпро, Україна
Сторінка: Kosm. teh. Raket. vooruž. 2019 (2); 71-79
DOI: https://doi.org/10.33136/stma2019.02.071
Мова: Російська
Анотація: Застосування сервоприводів на літальних апаратах зумовлює вимоги до їх динамічних характеристик. Питання динаміки приводу зі струминним двигуном у пресі майже не висвітлено. Постає завдання вибору структури та параметрів пристроїв, що складаються з декількох підсистем, динамічні характеристики яких мають бути узгоджені між собою оптимально. Метою роботи є розроблення математичних залежностей для розрахунку динамічних характеристик. Розглянуто функціональну схему приводу, що складається зі струминного двигуна на базі сегнерівського колеса з соплом Лаваля, механічної передачі та пневматичного розподільного пристрою – струминної трубки, керованої електромеханічним перетворювачем. Наведено схему механічної частини пневмоприводу зі струминним двигуном з передачею гвинт-гайка. Подано динамічну модель і наведено алгебраїчні співвідношення визначення власних частот приводу. Подано рівняння руху вихідного штока для повного складу навантаження. За допомогою перетворення Лагранжа щодо кулькогвинтової передачі виведено вираз для зведеної маси вихідної ланки. Зведена маса навантаження залежить від конструкції струминного двигуна і справляє основний вплив на власні частоти приводу. Оцінено змінення зведеної маси від моменту інерції струминного двигуна і коефіцієнта передачі редуктора. На основі запропонованих алгоритмів побудовано динамічні характеристики сервопривода: перехідний процес і амплітудно-частотну характеристику. Привід має відносно низьку смугу пропускання, що пояснюється значенням зведеної маси навантаження.
Ключові слова: пневмопривід, функціональна схема, гідродинамічна сила, зведена маса, перетворення Лагранжа, кулько-гвинтова передача, перехідний процес, частотна характеристика
Список використаної літератури:
Повний текст (PDF) || Зміст 2019 (2)
Завантажень статті: 63
Переглядів анотації:
859
Динаміка завантажень статті
Динаміка переглядів анотації
Географія завантаженнь статті
| Країна | Місто | Кількість завантажень |
|---|---|---|
| США | Бордман; Ашберн; Матаван; Балтімор; Бойдтон; Плейно; Майамі; Детроїт; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс;; Монро; Ашберн; Ашберн; Сіетл; Сіетл; Сіетл; Ашберн; Ашберн; Ашберн; Сіетл; Сіетл; Портленд; Сан-Матео; Сан-Матео; Ашберн; Де-Мойн; Де-Мойн; Бордман; Ашберн; Бордман; Ашберн | 37 |
| Сінгапур | Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур | 9 |
| Канада | Торонто; Торонто; Торонто; Торонто; Торонто; Монреаль | 6 |
| Німеччина | Ессен; Фалькенштайн | 2 |
| Нідерланди | Амстердам; Амстердам | 2 |
| Індія | Мумбаї | 1 |
| Ірак | Ербіль | 1 |
| Фінляндія | Гельсінкі | 1 |
| Франція | 1 | |
| Румунія | Волонтарі | 1 |
| Unknown | 1 | |
| Україна | Дніпро | 1 |
Хмара тегів
Газодинамічне моделювання надзвукового потоку в імпульсній аеродинамічній трубі Автори: Сіренко В. У результаті газодинамічного моделювання надзвукового потоку, виконаного для сопел Ма=4 і Ма=2, отримано розрахункові й експериментальні дані про характер розподілу і значення полів чисел Маха в робочій частині труби. (2019) "Газодинамічне моделювання надзвукового потоку в імпульсній аеродинамічній трубі" Космическая техника. "Газодинамічне моделювання надзвукового потоку в імпульсній аеродинамічній трубі" Космическая техника. quot;Газодинамічне моделювання надзвукового потоку в імпульсній аеродинамічній трубі", Космическая техника. Газодинамічне моделювання надзвукового потоку в імпульсній аеродинамічній трубі Автори: Сіренко В. Газодинамічне моделювання надзвукового потоку в імпульсній аеродинамічній трубі Автори: Сіренко В. Газодинамічне моделювання надзвукового потоку в імпульсній аеродинамічній трубі Автори: Сіренко В.
]]>9. Газодинамічне моделювання надзвукового потоку в імпульсній аеродинамічній трубі
Організація: ДП "КБ "Південне" ім. М. К. Янгеля", Дніпро, Україна
Сторінка: Kosm. teh. Raket. vooruž. 2019 (2); 63-70
DOI: https://doi.org/10.33136/stma2019.02.063
Мова: Російська
Анотація: На ДП “КБ “Південне” було введено в експлуатацію перспективну експериментальну установку імпульсну аеродинамічну трубу. Її призначено для моделювання потоку, що набігає, під час польоту ракети на великих надзвукових і гіперзвукових швидкостях. Для вирішення актуальних проектних завдань, що стоять перед ДП “КБ “Південне”, треба було розширити діапазон досліджуваних в імпульсній трубі швидкостей на малі надзвукові числа Маха (Ма=1,5; 2; 3). У результаті проведених робіт було створено модернізовану конфігурацію імпульсної труби, яка дозволяє моделювати параметри потоку на малих надзвукових швидкостях. Близькі до натурних результати аеродинамічного експерименту, виконаного в модернізованій імпульсній трубі, можуть бути отримані, якщо є найбільш повна інформація про особливості формування в ній надзвукового потоку. Тому як основний напрям досліджень було вибрано вивчення розподілу полів чисел Маха в робочій частині модернізованої імпульсної труби на малих і великих надзвукових швидкостях. Наведені у статті результати досліджень ґрунтуються на застосуванні числових методів моделювання, а також даних, отриманих експериментальним шляхом. У результаті газодинамічного моделювання надзвукового потоку, виконаного для сопел Ма=4 і Ма=2, отримано розрахункові й експериментальні дані про характер розподілу і значення полів чисел Маха в робочій частині труби. Проведено їх порівняльний аналіз. Визначено межі області однакових швидкостей, у якій виконується умова квазістатичного надзвукового потоку, та час існування робочого режиму для вибраного типу сопла. Під час витікання потоку із сопла Ма=2 виявлено особливість у характері розподілу полів чисел Маха, пов’язану з виникненням ефекту “запирання” надзвукового потоку. Запропоновано способи усунення ефекту “запирання” потоку на малих надзвукових швидкостях.
Ключові слова: моделювання потоку, що набігає, поля швидкостей у робочій частині труби, аеродинамічний експеримент
Список використаної літератури:
Повний текст (PDF) || Зміст 2019 (2)
Завантажень статті: 68
Переглядів анотації:
663
Динаміка завантажень статті
Динаміка переглядів анотації
Географія завантаженнь статті
| Країна | Місто | Кількість завантажень |
|---|---|---|
| США | Сан-Хосе; Матаван; Балтімор; Плейно; Дублін; Колумбус; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Монро; Ашберн; Колумбус; Ашберн; Ашберн; Ашберн; Сіетл; Сіетл; Таппаханок; Портленд; Сан-Матео; Сан-Матео; Сан-Матео; Де-Мойн; Де-Мойн; Бордман; Ашберн; Бордман; Ашберн; Ашберн; Ашберн; Сіетл | 36 |
| Сінгапур | Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур | 8 |
| Канада | Торонто; Торонто; Торонто; Торонто; Торонто; Торонто; Монреаль | 7 |
| Великобританія | Лондон; Лондон; Іпсуїч | 3 |
| Unknown | Падстоу; | 2 |
| Китай | Пекін; Пекін | 2 |
| Німеччина | Лімбург-ан-дер-Лан; Фалькенштайн | 2 |
| Нідерланди | Амстердам; Амстердам | 2 |
| Індонезія | Джакарта | 1 |
| Фінляндія | Гельсінкі | 1 |
| ПАР | Йоганнесбург | 1 |
| Іран | 1 | |
| Румунія | Волонтарі | 1 |
| Україна | Дніпро | 1 |
Хмара тегів
Розрахунок статистичних характеристик приводу сопло-заслінка на гарячому газі Автори: Циганов В. (2017) "Розрахунок статистичних характеристик приводу сопло-заслінка на гарячому газі" Космическая техника. "Розрахунок статистичних характеристик приводу сопло-заслінка на гарячому газі" Космическая техника. quot;Розрахунок статистичних характеристик приводу сопло-заслінка на гарячому газі", Космическая техника. Розрахунок статистичних характеристик приводу сопло-заслінка на гарячому газі Автори: Циганов В. Розрахунок статистичних характеристик приводу сопло-заслінка на гарячому газі Автори: Циганов В. Розрахунок статистичних характеристик приводу сопло-заслінка на гарячому газі Автори: Циганов В. Розрахунок статистичних характеристик приводу сопло-заслінка на гарячому газі Автори: Циганов В.
]]>12. Розрахунок статистичних характеристик приводу сопло-заслінка на гарячому газі
Організація: ДП "КБ "Південне" ім. М. К. Янгеля", Дніпро, Україна
Сторінка: Kosm. teh. Raket. vooruž. 2017 (1); 78-83
Мова: Російська
Анотація: Розглянуто основнi математичнi спiввiдношення для побудови статичних характеристик поршневого двокаскадного пневмоприводу сопло-заслiнка з робочим тiлом – продуктами згоряння пороху.
Ключові слова:
Список використаної літератури:
Повний текст (PDF) || Зміст 2017 (1)
Завантажень статті: 51
Переглядів анотації:
201
Динаміка завантажень статті
Динаміка переглядів анотації
Географія завантаженнь статті
| Країна | Місто | Кількість завантажень |
|---|---|---|
| США | Бордман; Балтімор; Дублін; Ашберн; Колумбус; Ашберн; Детроїт; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Монро; Ашберн; Сіетл; Ашберн; Ашберн; Ашберн; Сіетл; Таппаханок; Портленд; Сан-Матео; Сан-Матео; Сан-Матео; Сан-Матео; Ашберн; Де-Мойн; Бордман; Ашберн; Ашберн; Бордман | 34 |
| Сінгапур | Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур | 7 |
| Канада | Торонто; Торонто; Торонто; Торонто | 4 |
| Україна | Дніпро; Дніпро | 2 |
| Німеччина | Дортмунд; Фалькенштайн | 2 |
| Румунія | Волонтарі | 1 |
| Нідерланди | Амстердам | 1 |
За способом впливу вибухової речовини на елементи конструкції корпусу піроболти поділяють на два типи: піроболти, що використовують для руйнування стінки корпусу ударну хвилю, яка утворюється внаслідок детонації бризантної вибухової речовини, і піроболти, що використовують тиск газів, які виникають унаслідок підриву піротехнічного заряду. Зазначені сегменти приводяться у дію за допомогою штока з ущільнювальними кільцями та зв’язаного з ним через гумову прокладку поршня, що рухається під тиском газів, які утворюються внаслідок спрацьовування піропатрона. У розробленому піроболті зрізного типу з сегментами частини корпусу роз’єднуються без значних ударних навантажень і виділення в оточуючий простір високотемпературних газів та осколків, забезпечуючи надійне відокремлення відсіків і вузлів без пошкодження чутливого устаткування. Ключові слова: розривний болт , ударна хвиля , бризантна вибухова речовина , піропатрон , електрозапал , високотемпературні гази Список використаної літератури: Повний текст (PDF) ||
]]>19. Піроболти: типи, конструкції, особливості розроблення. Піроболт зрізного типу, розроблений у КБ «Південне»
Організація: ДП "КБ "Південне" ім. М. К. Янгеля", Дніпро, Україна
Сторінка: Kosm. teh. Raket. vooruž. 2020, (1); 170-176
DOI: https://doi.org/10.33136/stma2020.01.170
Мова: Російська
Анотація: Піроболти, або розривні болти, належать до піротехнічних пристроїв з монолітним корпусом, що складаються з оголовка, як правило з шестигранною поверхнею, і циліндричної частини з різзю. Піроболти розділяються на частини за допомогою піротехнічного заряду, розміщеного всередині корпусу. Завдяки простоті конструкції, надійності і малому часу спрацьовування піроболти широко застосовують в аерокосмічній техніці для відокремлення вузлів і відсіків, зокрема ступенів, головних частин, стартових прискорювачів тощо. Так, наприклад, у ракеті-носії «Протон» використано близько 400 піроболтів. Конструкції піроболтів досить різноманітні. За способом впливу вибухової речовини на елементи конструкції корпусу піроболти поділяють на два типи: піроболти, що використовують для руйнування стінки корпусу ударну хвилю, яка утворюється внаслідок детонації бризантної вибухової речовини, і піроболти, що використовують тиск газів, які виникають унаслідок підриву піротехнічного заряду. За способом розділення на частини їх поділяють на осколкові, зі зрізною перемичкою, з поршнем, зрізні. Розглянуто конструкції різних видів піроболтів, зазначено їх недоліки. Подано розроблений у КБ «Південне» піроболт зрізного типу з сегментами, що використовує для розділення частин корпусу радіальні різальні зусилля сегментів, розміщених в отворі циліндричної частини. Зазначені сегменти приводяться у дію за допомогою штока з ущільнювальними кільцями та зв’язаного з ним через гумову прокладку поршня, що рухається під тиском газів, які утворюються внаслідок спрацьовування піропатрона. Наведено такі розрахунки: міцнісні з визначенням несучої здатності корпусу; енергетичні з обґрунтуванням вибору піропатрона, який використовується для задіювання піроболта. У розробленому піроболті зрізного типу з сегментами частини корпусу роз’єднуються без значних ударних навантажень і виділення в оточуючий простір високотемпературних газів та осколків, забезпечуючи надійне відокремлення відсіків і вузлів без пошкодження чутливого устаткування.
Ключові слова: розривний болт, ударна хвиля, бризантна вибухова речовина, піропатрон, електрозапал, високотемпературні гази
Список використаної літератури:
Повний текст (PDF) || Зміст 2020 (1)
Завантажень статті: 89
Переглядів анотації:
1012
Динаміка завантажень статті
Динаміка переглядів анотації
Географія завантаженнь статті
| Країна | Місто | Кількість завантажень |
|---|---|---|
| США | Бордман; Матаван; Балтімор; Плейно; Колумбус; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Монро; Ашберн; Ашберн; Сіетл; Сіетл; Ашберн; Ашберн; Ашберн; Маунтін-В'ю; Ашберн; Сіетл; Таппаханок; Сан-Антоніо; Портленд; Портленд;; Сан-Матео; Сан-Матео; Сан-Матео; Сан-Матео; Де-Мойн; Бордман; Ашберн; Ашберн | 36 |
| Україна | Київ; Харків; Київ; Київ; Сміла; Мелітополь; Мелітополь; Дніпро; Київ; Київ; Київ; Київ; Київ; Київ; Дніпро | 15 |
| Сінгапур | Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур | 7 |
| Німеччина | ;;; Лімбург-ан-дер-Лан;; Фалькенштайн | 6 |
| В'єтнам | Ханой; Ханой; Ханой; Ханой | 4 |
| Канада | Торонто; Торонто; Торонто; Монреаль | 4 |
| Нідерланди | Амстердам; Амстердам | 2 |
| Румунія | ; Волонтарі | 2 |
| Великобританія | Лондон; Ньюкасл-апон-Тайн | 2 |
| Unknown | ; | 2 |
| Китай | Шанхай | 1 |
| Індонезія | 1 | |
| Фінляндія | Гельсінкі | 1 |
| Індія | 1 | |
| Японія | 1 | |
| Франція | Париж | 1 |
| Бельгія | Брюссель | 1 |
| Сербія | Белград | 1 |
| Чехія | 1 |
Хмара тегів
Параметри надзвукового струменя блокової рушійної установки, що витікає у газохід, з урахуванням хімічної кінетики газофазних перетворень Автори: Фуркало С. У поданій роботі проведено моделювання витікання струменя продуктів згоряння рідинного ракетного двигуна в газохід під час старту ракети з урахуванням параметрів рушійної установки, геометричних параметрів елементів стартового комплексу, сопел рушійних установок і газоходу. Побудовано тривимірну геометричну модель стартового комплексу, що містить ракету і газохід. Термодинамічні параметри газу в соплі двигуна було верифіковано за допомогою коду NASA CEA і ANSYS Fluent. Результатами розрахунку є газодинамічні й термодинамічні параметри струменя, а також розподіл його газодинамічних параметрів на зрізі сопла, у потоці та у примежовому шарі біля поверхні газоходу. Методика, яку використали в цій роботі, дозволяє якісно оцінити газодинамічний вплив струменя продуктів згоряння на газохід для подальшого проектування й оптимізації його конструкції.
]]>16. Параметри надзвукового струменя блокової рушійної установки, що витікає у газохід, з урахуванням хімічної кінетики газофазних перетворень
Організація: ДП "КБ "Південне" ім. М. К. Янгеля", Дніпро, Україна
Сторінка: Kosm. teh. Raket. vooruž. 2020, (1); 149-154
DOI: https://doi.org/10.33136/stma2020.01.149
Мова: Російська
Анотація: Старт ракет-носіїв − один з найвідповідальніших етапів пуску, що вимагають прийняття особливих технічних рішень щодо забезпечення його безаварійності і надійності. Джерелом підвищеного ризику є інтенсивний тепловий і силовий вплив струменя рушійної установки ракети на елементи стартового комплексу та ракети. Найбільш точні параметри впливу можуть бути отримані під час стендових випробувань, які необхідні для підтвердження працездатності конструкції, а також уточнення параметрів і конфігурації устаткування та систем комплексу. Проте проведення випробувань у повному обсязі є дорогим та істотно збільшує час розроблення комплексу. Тому здійснення чисельного аналізу процесів старту є актуальним у процесі проектування стартових комплексів. У поданій роботі проведено моделювання витікання струменя продуктів згоряння рідинного ракетного двигуна в газохід під час старту ракети з урахуванням параметрів рушійної установки, геометричних параметрів елементів стартового комплексу, сопел рушійних установок і газоходу. Побудовано тривимірну геометричну модель стартового комплексу, що містить ракету і газохід. Термодинамічні параметри газу в соплі двигуна було верифіковано за допомогою коду NASA CEA і ANSYS Fluent. Під час моделювання багатокомпонентного струменя були розв’язані рівняння збереження маси, енергії і руху, враховуючи хімічну кінетику. Тривимірну задачу було розв’язано в ANSYS Fluent у стаціонарній постановці за допомогою розв’язувача Pressure-based і моделі турбулентності RANS типу k-omega SST. Результатами розрахунку є газодинамічні й термодинамічні параметри струменя, а також розподіл його газодинамічних параметрів на зрізі сопла, у потоці та у примежовому шарі біля поверхні газоходу. Методика, яку використали в цій роботі, дозволяє якісно оцінити газодинамічний вплив струменя продуктів згоряння на газохід для подальшого проектування й оптимізації його конструкції.
Ключові слова: рідинний ракетний двигун, продукти згоряння, багатокомпонентна течія, ANSYS Fluent
Список використаної літератури:
Повний текст (PDF) || Зміст 2020 (1)
Завантажень статті: 56
Переглядів анотації:
629
Динаміка завантажень статті
Динаміка переглядів анотації
Географія завантаженнь статті
| Країна | Місто | Кількість завантажень |
|---|---|---|
| США | Бордман; Ашберн; Матаван; Балтімор; Бойдтон; Плейно; Дублін; Дублін; Колумбус; Ашберн; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Монро; Ашберн; Ашберн; Ашберн; Ашберн; Ашберн; Портленд; Сан-Матео; Сан-Матео; Сан-Матео; Ашберн; Де-Мойн; Бордман; Ашберн; Бордман | 33 |
| Сінгапур | Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур | 6 |
| Канада | Торонто; Торонто; Торонто; Монреаль | 4 |
| Україна | Дніпро; Київ; Дніпро | 3 |
| Unknown | ; | 2 |
| Німеччина | ; Фалькенштайн | 2 |
| Нідерланди | Амстердам; Амстердам | 2 |
| Бельгія | Брюссель | 1 |
| Фінляндія | Гельсінкі | 1 |
| Франція | Париж | 1 |
| Румунія | Волонтарі | 1 |
Хмара тегів
Розрахунок течії газів в соплі висотного дигуна й досвід застосування соплового водоохолоджуваного насадка під час випробувань Автори: Никитенко К. Двигун з водоохолоджуваним насадком передбачалося вмикати без вакуумування та без газодинамічної труби, що зумовлювало роботу з відривом потоку біля вихідної кромки водоохолоджуваного насадка. Газодинамічній розрахунок сопла з водоохолоджуваним насадком показав важливість застосування моделі турбулентної течії k-ω SST для течій із внутрішнім відривом примежового шару та з відривом потоку біля зрізу сопла. (2018) "Розрахунок течії газів в соплі висотного дигуна й досвід застосування соплового водоохолоджуваного насадка під час випробувань" Космическая техника. "Розрахунок течії газів в соплі висотного дигуна й досвід застосування соплового водоохолоджуваного насадка під час випробувань" Космическая техника. quot;Розрахунок течії газів в соплі висотного дигуна й досвід застосування соплового водоохолоджуваного насадка під час випробувань", Космическая техника.
]]>10. Розрахунок течії газів в соплі висотного дигуна й досвід застосування соплового водоохолоджуваного насадка під час випробувань
Організація: ДП "КБ "Південне" ім. М. К. Янгеля", Дніпро, Україна
Сторінка: Kosm. teh. Raket. vooruž. 2018 (2); 83-93
DOI: https://doi.org/10.33136/stma2018.02.083
Мова: Російська
Анотація: На ДП «КБ «Південне» розробили та випробовують двигун 3-го ступеня ракети-носія «Циклон-4». Для відпрацювання рушійних систем двигуна та стенда під час перших вогневих випробувань сопловий насадок радіаційного охолодження замінено на сталевий водоохолоджуваний. Двигун з водоохолоджуваним насадком передбачалося вмикати без вакуумування та без газодинамічної труби, що зумовлювало роботу з відривом потоку біля вихідної кромки водоохолоджуваного насадка. Тому розрахунок течії у соплі з водоохолоджуваним насадком, визначення місця відриву потоку і теплового навантаження на водоохолоджуваний насадок під час роботи в наземних умовах є важливими завданнями. Вибір моделі турбулентної течії помітно впливає на прогнозування характеристик потоку. Газодинамічній розрахунок сопла з водоохолоджуваним насадком показав важливість застосування моделі турбулентної течії k-ω SST для течій із внутрішнім відривом примежового шару та з відривом потоку біля зрізу сопла. Застосування моделі течії k-ω SST для розрахунків сопла з відривом потоку або з внутрішнім перехідним шаром дозволяє адекватно описати параметри течії, хоча, як показало порівняння з експериментальними даними, ця модель прогнозує пізніший відрив потоку від стінки, ніж одержаний під час випробувань. Розрахунок дозволяє одержати температурний профіль стінки та дати рекомендації щодо вибору місця вимірювання тиску в насадку з метою зменшення похибки датчиків. З урахуванням специфіки температурного поля стінки насадка підібрано режим охолодження. Випробування сопла двигуна РД861К з водоохолоджуваним насадком свідчать про успішність його застосування як необхідного елемента для відпрацювання запуску та роботи двигуна в наземних умовах без додаткового стендового устаткування.
Ключові слова: турбулентна течія, відрив потоку, охолодження, технологічний насадок
Список використаної літератури:
Повний текст (PDF) || Зміст 2018 (2)
Завантажень статті: 59
Переглядів анотації:
517
Динаміка завантажень статті
Динаміка переглядів анотації
Географія завантаженнь статті
| Країна | Місто | Кількість завантажень |
|---|---|---|
| США | Бордман; Ашберн; Матаван; Балтімор; Північний Берген; Плейно; Колумбус; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Монро; Ашберн; Колумбус; Колумбус; Ашберн; Ашберн; Ашберн; Сіетл; Таппаханок; Портленд; Сан-Матео; Сан-Матео; Де-Мойн; Бордман; Бордман; Ашберн; Ашберн; Ашберн; Ашберн | 35 |
| Сінгапур | Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур | 9 |
| Канада | Торонто; Торонто; Торонто; Торонто; Торонто; Монреаль | 6 |
| Unknown | Гонконг; | 2 |
| Нідерланди | Амстердам; Амстердам | 2 |
| Бельгія | Брюссель | 1 |
| Фінляндія | Гельсінкі | 1 |
| Німеччина | Фалькенштайн | 1 |
| Румунія | Волонтарі | 1 |
| Україна | Дніпро | 1 |
Хмара тегів
Теоретичні моделі ефекту збільшення швидкості звуку в газовому каналі з гофрированою стінкою Автори: Конох В. 2018 (2); 57-67 DOI: https://doi.org/10.33136/stma2018.02.057 Мова: Російська Анотація: Під час експериментального дослідження динамічних характеристик пневматичного стенда для випробувань високовитратних агрегатів автоматики рідинних ракетних двигунів було виявлено ефект збільшення на 20 – 35 % швидкості звуку в потоці газу, що рухається по каналу з гофрованою стінкою (металорукаву), який є частиною дренажної системи стенда. Зазначено, що його причинами можуть бути два взаємодоповнювані фактори – зниження стисливості газу під час завихреності та коливання стінки металорукава. Розглянуто фізичну модель, що описує зміну пружності і густини газу в умовах високої завихреності потоку. Інтенсивне обертання навколо кільцевої осі створює значні відцентрові сили, в результаті залежність тиску від густини газу і швидкість звуку збільшуються.
]]>7. Теоретичні моделі ефекту збільшення швидкості звуку в газовому каналі з гофрированою стінкою
Організація:
ДП “КБ “Південне” ім. М. К. Янгеля”, Дніпро, Україна1; Харківський політехнічний інститут, Харків, Україна2
Сторінка: Kosm. teh. Raket. vooruž. 2018 (2); 57-67
DOI: https://doi.org/10.33136/stma2018.02.057
Мова: Російська
Анотація: Під час експериментального дослідження динамічних характеристик пневматичного стенда для випробувань високовитратних агрегатів автоматики рідинних ракетних двигунів було виявлено ефект збільшення на 20 – 35 % швидкості звуку в потоці газу, що рухається по каналу з гофрованою стінкою (металорукаву), який є частиною дренажної системи стенда. У статті наведено результати експериментів і вирішено завдання теоретичного обґрунтування ефекту. Зазначено, що його причинами можуть бути два взаємодоповнювані фактори – зниження стисливості газу під час завихреності та коливання стінки металорукава. Розглянуто фізичну модель, що описує зміну пружності і густини газу в умовах високої завихреності потоку. Передбачається, що в пристінковому шарі каналу утворюються тороїдні вихри (вихрові кільця), які переміщаються в турбулентне ядро потоку, де зменшують свій розмір і збільшують швидкість обертання навколо кільцевої осі тора. Гвинтова форма гофра забезпечує й осьове обертання, що підвищує стійкість вихрів. Інтенсивне обертання навколо кільцевої осі створює значні відцентрові сили, в результаті залежність тиску від густини газу і швидкість звуку збільшуються. Розроблено математичну модель, що описує зв’язані поздовжньо-поперечні коливання газу і гофрованої оболонки каналу. Зазначено, що в досліджуваній системі є два взаємовпливаючі типи хвиль – поздовжні, які, в основному, переносять уздовж каналу імпульси тиску газу, і поперечні, що переносять імпульси радіальної деформації оболонки. У результаті моделювання з’ясовано, що через поперечні коливання стінки швидкості поширення поздовжніх хвиль тиску газу (що мають ту ж довжину хвилі, що і в експериментах на стенді) виявляються вище адіабатичної швидкості звуку.
Ключові слова: агрегати автоматики ракетного двигуна, пневматичний стенд, металорукав, гофрована оболонка, тороїдний вихор, поздовжньо-поперечні коливання
Список використаної літератури:
Повний текст (PDF) || Зміст 2018 (2)
Завантажень статті: 50
Переглядів анотації:
795
Динаміка завантажень статті
Динаміка переглядів анотації
Географія завантаженнь статті
| Країна | Місто | Кількість завантажень |
|---|---|---|
| США | Бордман; Ашберн; Ашберн; Ашберн; Матаван; Плейно; Колумбус; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Фінікс; Лос Анджелес; Монро; Ашберн; Сіетл; Сіетл; Ашберн; Ашберн; Сіетл; Таппаханок; Портленд; Сан-Матео; Де-Мойн; Бордман; Бордман; Ашберн; Ашберн; Сіетл | 32 |
| Канада | Торонто; Торонто; Торонто; Торонто; Монреаль | 5 |
| Сінгапур | Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур; Сінгапур | 4 |
| Україна | Дніпро; Дніпро | 2 |
| Нідерланди | Амстердам; Амстердам | 2 |
| Unknown | Брісбен | 1 |
| Фінляндія | Гельсінкі | 1 |
| Німеччина | Фалькенштайн | 1 |
| Румунія | Волонтарі | 1 |
| Узбекистан | Ташкент | 1 |
Хмара тегів